Определяется число зубьев червячного колеса

z₂ = z₁ u (129)

Полученное значение z₂ округляется до ближайшего целого числа.

Минимальное допустимое число зубьев z₂ = 28.

2.3.7. Далее следует принять предварительно (так как модуль зацепления неизвестен) конкретное значение коэффициента диаметра червяка q по табл. 21.

Таблица 21

Данные для определения коэффициента диаметра червяка q

2.3.8. Межосевое расстояние червячной передачи

, (130)

где К_Н – коэффициент нагрузки (при постоянной нагрузке можно принять К_Н = 1,1 … 1,2).

2.3.9. Далее определяется модуль зацепления

, (131)

По результатам расчета по формуле (131) следует подобрать наиболее близкое значение в соответствии с табл. 21.

2.3.10. Далее следует определить величину a_w по выбранным значениям т и q

a_w = 0,5 m (q + z₂) (132)

2.3.11. В том случае, если a_w имеет величину, значение которой не заканчивается на 0 или 5 (в мм), необходимо провести округление, т. е. ввести коррекцию зацепления.

Коэффициент коррекции

, (133)

где a_w^׳ – округленное значение межосевого расстояния.

2.3.12. Проверяется условие прочности на контактную выносливость

МПа, (134)

2.3.13. Окружная скорость червяка

м/с, (135)

2.3.14. Угол подъема винтовой линии червяка

λ = arctg tg z₁/q (136)

Угол λ следует определять с точностью до секунд.

2.3.15. Действительная скорость скольжения

м/с, (137)

Действительная скорость скольжения сравнивается с предварительно выбранной. В том случае, если разность скоростей составит более 0,5 м/с, необходимо задаться новыми значениями допускаемых напряжений и повторить расчеты.

2.3.16. Диаметр делительной окружности червяка

d_τ = m q мм, (138)

2.3.17. Диаметр начальной окружности червяка

d_w1 = (q +2x) m мм, (139)

2.3.18. Диаметр окружности вершин червяка

d_a1 = (q + 2) m мм, (140)

2.3.19. Диаметр окружности впадин червяка

d_f1 = (q – 2,4) m мм, (141)

2.3.20. Длина нарезанной части червяка для передачи при z₁ = 1…2

l = (11 + 0,1 z₂) m мм, (142)

2.3.21. Диаметр делительной окружности червячного колеса

d₂ = m z₂ мм, (143)

2.3.22. Диаметр окружности вершин червячного колеса

d_a2 = (z₂ + 2 +2x) m мм, (144)

2.3.23. Диаметр окружности впадин червячного колеса

d_f2 = (z₂ – 2,4 - 2x) m мм, (145)

2.3.24. Диаметр начальной окружности червячного колеса

d_w2 = d₂ мм, (145)

2.3.25. Наружный диаметр червячного колеса

d_aM2 ≤ d_a2 + 2m (при z = 1);

мм, (146)

d_aM2 ≤ d_a2 + 1,5m (при z = 2)

2.3.26. Ширина червячного колеса

b₂ ≤ 0,75 d_a1 мм, (147)

2.3.27. Окружная сила на червячном колесе

Н, (148)

2.3.28. Удельная расчетная окружная сила

, (148)

где K_F – коэффициент нагрузки (K_F ≈ K_H).

2.3.29. Напряжение изгиба зуба червячного колеса

, МПа (149)

где Y_F – коэффициент формы зуба червячного колеса, см. табл. 22.

Таблица 22

Данные для определения значения коэффициента формы зуба червячного колеса Y_F

2.3.30. Коэффициент полезного действия червячной передачи уточняется по выражению

, (150)

где ρ_пр – приведенный угол трения, принимается по табл. 23.

Таблица 23

Данные для определения приведенного угла трения в червячной передаче ρ_пр

При определении ρ_пр учтены потери в подшипниках и в масляной ванне.

2.3.31. Тепловой расчет червячного редуктора производится после выполнения компоновочного чертежа, и определения размеров корпуса.

2.3.32. Температура нагрева масла в червячном редукторе (принимается редуктор без искусственного охлаждения)

, (151)

где N₁ – мощность на червяке;

S – поверхность охлаждения корпуса, м², см. табл. 24;

k_t – коэффициент теплоотдачи, принимается k_t = 9 … 17 Вт/м^2ºС.

Таблица 24

Примерная площадь поверхности охлаждения S червячного редуктора в зависимости от межосевого расстояния a

Максимально допустимую температуру масла следует принять t_раб < 95º.

В том случае, если это условие не выполняется, следует рассмотреть возможные конструктивные доработки с целью увеличения поверхности охлаждения или интенсивности охлаждения масла.

Дата добавления: 2014-11-06; просмотров: 360; Нарушение авторских прав

Мы поможем в написании ваших работ!